當(dāng)空泡在液體中破裂時(shí)會(huì)產(chǎn)生巨大的沖擊壓力，通常認(rèn)為這些壓力是表面氣蝕空蝕的根本原因。用液體表面力儀觀測了液體中空泡的快速增長和消失，同時(shí)監(jiān)測了它們在亞微觀水平上對(duì)空泡附近表面的影響。空泡的形成與其附近表面上高局部應(yīng)變能的同時(shí)釋放密切相關(guān)，在許多實(shí)際情況下，在空泡的形成過程中更可能發(fā)生空蝕，而不是破裂過程中。
液體中壁面的空蝕是一個(gè)重要的工業(yè)和生物學(xué)問題，例如，螺旋槳葉片、高速潤滑軸承和金屬表面在超聲振動(dòng)下的損壞或侵蝕，膝關(guān)節(jié)的磨損和減壓病(彎曲)。根據(jù)瑞利 1917年關(guān)于氣泡破裂的經(jīng)典論文(1)，空蝕被認(rèn)為僅僅是由于真空空泡或氣泡破裂時(shí)產(chǎn)生的極大的內(nèi)爆壓力造成的。
在1960 年，研究表明空泡在破裂過程中會(huì)變形，并且在破裂階段撞擊表面的高速液體射流也會(huì)造成損壞，在表面上產(chǎn)生微小的凹坑或隕石坑(2)。壁面空蝕與空泡破裂最直接相關(guān)的證據(jù)來自空化隧道中的水翼實(shí)驗(yàn)。該實(shí)驗(yàn)通常表明，沿著水翼表面的最大侵蝕通常與空泡破裂的位置密切相關(guān)(3)。
從實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)中獲得了不太直接但更詳細(xì)的信息，其中高壓電火花或脈沖激光束用于在靠近表面的液體內(nèi)的特定位置人為地制造出氣泡核。然后用高速攝像機(jī)記錄它們隨后的時(shí)間演變(4，5)。
迄今為止，此類實(shí)驗(yàn)無法確定空蝕發(fā)生時(shí)氣泡的形成—發(fā)育—破裂周期的確切階段 (6)。空泡生長和破裂的整個(gè)過程通常發(fā)生得非常迅速(10-6, 到10-3 s)，并且所有有趣的特征都具有亞微觀尺寸。由于這些原因，很難研究空泡的快速增長和破裂，尤其是這些過程與（彈性流體動(dòng)力學(xué)）表面變形以及最終空蝕之間的關(guān)系。然而，通常認(rèn)為空蝕只發(fā)生在空泡破裂（消亡）期間(4-7)。
這一課題在理論上受到了很多關(guān)注，但事實(shí)證明，很難得出一個(gè)統(tǒng)一理論，能給出令人滿意地解釋許多已經(jīng)觀察到的現(xiàn)象，即便是定性地(6, 8)。大多數(shù)理論處理從液體中已經(jīng)存在的空泡或氣泡開始，然后試圖確定它們破裂的過程和后果。奇怪的是，很少有理論或?qū)嶒?yàn)關(guān)注自然條件下的空泡形成以及快速增長的空泡產(chǎn)生的第一沖擊波的影響(6)。
用表面力儀(sfa)裝置(9)研究了液體中兩個(gè)相互靠近或遠(yuǎn)離的曲面的彈性流體動(dòng)力學(xué)變形，我們注意到當(dāng)兩個(gè)曲面分離的速度超過某一臨界速度時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生蒸汽空泡。因?yàn)檫@些測量中使用的光學(xué)技術(shù) (10)使人們能夠?qū)崟r(shí)跟蹤表面變形(11，12)，并在納米級(jí)觀察空泡的形成 (13)，因此我們決定詳細(xì)地研究空泡形成和破裂的現(xiàn)象。
sfa 具有分子光滑的表面和埃分辨率，主要用于測量液體表面之間的作用力。使用“等色階條紋” (feco) 的光學(xué)干涉技術(shù)，不僅可以測量兩個(gè)表面之間任意點(diǎn)的距離(10, 12)，而且還可以測量它們隨時(shí)間變化的形狀 (11) 和表面之間的液橋 (14)或空泡 (13)的演變。因此，人們可以確定空蝕發(fā)生的時(shí)間和地點(diǎn)，以及它在模型系統(tǒng)中的傳播方式。我們已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，所有這些過程都可以通過使用非常高粘度的液體來減緩(這使得這些事件的詳細(xì)視頻記錄(11)成為可能)。
傳統(tǒng)的sfa使用兩臺(tái)攝像機(jī)。一臺(tái)攝像機(jī)用作普通光學(xué)顯微鏡直接觀察表面，另一臺(tái)攝像機(jī)監(jiān)測移動(dòng)的feco條紋。前者提供了兩個(gè)相鄰表面和它們之間的空泡的俯視圖，后者提供了液體中表面輪廓和折射率不連續(xù)的埃分辨率(10，13，14)。我們使用的是低分子量聚丁二烯(pbd)聚合物液體，分子量范圍為4×103到10×103之間，粘度范圍為10到180泊松(p) (15)。
這兩個(gè)表面被布置成以交叉柱面的形式彼此相對(duì)。由于每個(gè)表面的半徑r(~1 cm)遠(yuǎn)大于間距d，因此該幾何形狀類似于平面附近的球體或靠近的兩個(gè)球體。在兩個(gè)曲面之間注入一大滴液體，控制室內(nèi)的空氣，使溶解在液體中的氣體為空氣、干燥的氮?dú)饣蛩７肿庸饣谋砻嬉词锹懵兜脑颇?一種對(duì)液體有強(qiáng)粘附性的高能極性表面)，要么是涂有表面活性劑的云母(一種對(duì)液體有弱粘附性的低能惰性碳?xì)浠衔锉砻?。研究發(fā)現(xiàn)，對(duì)于所有研究的液體和表面，兩個(gè)表面的接近和分離的以下定性特征是相同的。
在不同的初始驅(qū)動(dòng)速度v (0.01~5 μm/s)下，使兩個(gè)最初彎曲的彈性云母表面相互接近，觀察到表面的彈性流體動(dòng)力學(xué)扁平化始于 10 到 200 nm 的有限表面分離。扁平化是由于粘性力的增加而發(fā)生的，粘性力彈性地壓縮支撐薄云母片的材料（膠層和玻璃盤）。扁平化開始時(shí)的表面分離取決于底層材料的彈性模量、接近速度和液體的粘度。
圖1顯示了 pbd 中粘度為 180 p的兩個(gè)接近表面的 feco 條紋圖案隨時(shí)間變化。最初（圖 1a）表面以穩(wěn)定的速度 v 相互接近但不變形。當(dāng)表面相距約 50 nm 時(shí)（圖 1b），由于支撐材料的扁平化和壓縮，它們開始相對(duì)于彼此減速。
從圖 1b 到圖 1c，表面向內(nèi)凸起；也就是說，它們變成“鐘形”—— 這是兩個(gè)接近表面的彈性流體動(dòng)力學(xué)變形的特征（16）。在圖 1c 中，驅(qū)動(dòng)速度降低到零，因此從圖 1c 到圖 1d，表面自然松弛到平衡。表面在 d = 13 nm 的間隔處以扁平結(jié)構(gòu)平衡；該值由穿過液膜的兩個(gè)表面之間的短程排斥力確定(17)。
圖1
圖1 feco條紋圖隨時(shí)間t的變化t[(a) 0 s; (b), 1 s; (c), 5 s; (d),120s]，初始(未變形)半徑為r≈1 cm的兩個(gè)曲面在液態(tài)聚丁二烯 (pbd)中以0.1 um/s的速度相互靠近。光譜圖（左）中的表面輪廓λ（x）給出了兩個(gè)表面（右）的分離輪廓d（r）(10-12)。
將兩個(gè)曲面合并后分離的逆過程如圖 2 和圖 3 所示。表面不會(huì)簡單地通過改變接近時(shí)的路徑而恢復(fù)到原來的曲線形狀；這種現(xiàn)象似乎沒有得到太多研究，也沒有充分認(rèn)識(shí)到它的重要性（16）。此外，當(dāng)兩個(gè)表面在液體中分離時(shí)，可以根據(jù)分離速度采取兩種不同的路徑：第一種不涉及空泡的形成，第二種涉及。
圖2
圖2 在高粘度液體中，從（a）t=0，位移d=13 nm開始，兩個(gè)表面從扁平接觸分離期間隨著時(shí)間t改變feco條紋圖案（如圖1d所示）。(b)t=6s, d = 14 nm. (c)t = 10.48 s, d = 16 nm。在低分離速度下，表面分離，沒有氣蝕跡象：（d）t = 21 s，d = 36 nm；(e) t = 50 s, d = 50 nm; 和 (f) t = 100 s，d = 110 nm。
在分離速度略大于 vc 的情況下，在中心形成一個(gè)空泡，這里在 (d') t = 10.50 s，d = 44 nm 處的條紋圖案中可以看到不連續(xù)性。空泡持續(xù)數(shù)秒：(e') t = 17 s，d = 250 nm；和 (f') t = 22 s，d = 1000 nm。（a）至（f）的相應(yīng)表面形狀如圖3（頂部）所示，而（a）至（f'）的相應(yīng)表面形狀如圖3（中間）所示。
圖3
圖3 從feco條紋圖樣(圖2)和直接光學(xué)顯微鏡觀察可以確定，兩個(gè)彎曲云母表面以逐漸增加的分離速度分離的示意圖(19，20)。最有可能發(fā)生反沖和空蝕的地方用星號(hào) (*) 表示。(上) v
在低速（v<0.05 μm/s）下，分離是“連續(xù)的”或“平滑的”，如圖 2、a 到 f 和圖 3 頂部所示。在分離過程中，最初扁平的云母表面經(jīng)歷變得尖銳的階段，即向外凸出。當(dāng)它們分開時(shí)，它們的形狀變得不那么尖，最終恢復(fù)到原來的未變形形狀。
如果增加分離速度，表面會(huì)變得更尖，即在它們迅速分開之前，彈性更大。這種行為表明，表面和液體上的最大應(yīng)力都發(fā)生在這個(gè)高度尖銳的中心區(qū)域。然后，在某個(gè)臨界速度vc（這里約為1 μm/s）以上，一個(gè)全新的分離機(jī)制接管，如圖 2（a 到 f'），和圖 3中間所示。液體不會(huì)順利分離，而是像固體一樣“斷裂”或“裂開”（18）。
這個(gè)過程釋放了高拉伸應(yīng)力，使尖端表面突然恢復(fù)到原來的圓形，同時(shí)使兩個(gè)反沖表面之間形成一個(gè)空泡。這個(gè)過程如圖2d'所示，其中形成了一個(gè)44 nm厚的空泡。反沖是如此之快（在我們的 0.02 秒分辨率視頻錄制中是瞬間的），以至于產(chǎn)生的沖擊壓力一定非常大。從與隨后的空穴破裂相關(guān)的慢得多的（以秒為時(shí)間尺度）和更溫和的表面變形來判斷，我們得出結(jié)論，初始“反沖壓力”一定遠(yuǎn)大于氣泡破裂或射流沖擊壓力（至少在這個(gè)系統(tǒng)中是這樣）。
從本質(zhì)上講，整個(gè)“反沖過程”可以被認(rèn)為類似于將一個(gè)物體從由彈簧連接的表面上拉開，然后—當(dāng)彈簧拉緊時(shí)—突然松開。當(dāng)物體撞擊然后從表面反彈時(shí)，物體和表面都會(huì)感受到巨大的壓力（首先是拉伸，然后是壓縮，然后在反彈時(shí)再次拉伸）。每當(dāng)在該系統(tǒng)中發(fā)生不可逆的表面空蝕時(shí)，它只發(fā)生在表面反沖（彈回）期間。
當(dāng)分離兩個(gè)表面的速度增加到遠(yuǎn)高于vc時(shí)，甚至在彈性變形表面達(dá)到尖端階段之前，就會(huì)發(fā)生空蝕。在這種情況下，空蝕發(fā)生在兩個(gè)表面急劇分叉的圍繞中心的一個(gè)圓上(圖2b和圖3，底部)。在氣蝕的瞬間，表面幾何形狀就像兩個(gè)圓形隕石坑，一個(gè)翻轉(zhuǎn)另一個(gè) ，隕石坑的邊緣會(huì)彈回來，留下一個(gè)甜甜圈形的空泡。然后這個(gè)空泡合并成一個(gè)單一的盤狀空泡或氣泡，通過向內(nèi)塌陷、破裂。這些破裂的空泡 (19) 的延時(shí)光學(xué)顯微鏡照片顯示，在破裂過程中，空腔穿過類似于泰勒和道森照片的花環(huán)形狀(20)。
剛剛描述的過程表明，在足夠高的分離速度下，兩個(gè)接觸表面沒有足夠的時(shí)間從它們最初的彎曲或扁平狀態(tài)彈性釋放——即使它們沒有接觸而是被非常薄的液體膜隔開。因此，在距中心有限的徑向距離處達(dá)到最大負(fù)壓，并且在此處，表面突然反彈（反沖），形成空泡（但不一定破裂），并發(fā)生損壞。
我們發(fā)現(xiàn)氣蝕氣泡既可以完全發(fā)生在液體內(nèi)，即遠(yuǎn)離表面，也可以發(fā)生在固液界面。未經(jīng)處理的（極性）云母表面對(duì) pbd 液體的粘附力強(qiáng)于液體分子本身之間的粘附力（“潤濕”條件）；因此，空泡完全在液體內(nèi)形成。相反，對(duì)于涂有表面活性劑單層的表面, 非極性固-液粘附力較弱 (21), 空泡在界面處形成。·我們得出結(jié)論, 空蝕通常只發(fā)生在空泡形成過程中, 即表面（反彈）反沖時(shí)，但在空泡破裂期間和破裂處都不會(huì)發(fā)生。
這個(gè)結(jié)論是通過兩種方式得出的：（i）在高分離速度下，空泡出現(xiàn)在接觸區(qū)的中心，在氣泡消亡（破裂）之前，表面可以重新結(jié)合在一起。feco條紋的變形形狀（圖4a）可以看出，兩個(gè)最初未受損的表面在中心已經(jīng)受損。氣泡通常會(huì)在消亡之前移動(dòng)到另一個(gè)地方，而不會(huì)在那里造成任何明顯的損害。(ii) 在更高的分離速度下，在接觸區(qū)域周圍形成環(huán)形空泡，并且在該區(qū)域發(fā)生損壞（圖 4b）。在運(yùn)動(dòng)表面附近或兩個(gè)運(yùn)動(dòng)表面之間（例如，滾子軸承之間和兩個(gè)表面的潤滑滑動(dòng)期間）產(chǎn)生空泡的系統(tǒng)中，可能會(huì)發(fā)生類似的損壞機(jī)制。表面反彈過程中可能發(fā)生空蝕的想法也很容易解釋材料如何從固體表面移除（“侵蝕”損傷）。
圖4
圖4 空蝕，被視為光滑feco邊緣上的不規(guī)則波紋。當(dāng) v≥vc (a) 時(shí)發(fā)生在接觸區(qū)中心，當(dāng) v>>vc (b) 時(shí)發(fā)生在圍繞中心的圓形邊緣上。這些情況分別對(duì)應(yīng)于圖 3 的中間行和底行。
我們的研究結(jié)果表明，為了更好地理解如何避免空蝕，研究人員需要進(jìn)行新類型的實(shí)驗(yàn)，其中更多地關(guān)注空泡形成之前和期間表面的彈性流體力學(xué)變形，以及表面的材料和濕式抗蝕性能，這決定了空泡發(fā)生和生長最有可能發(fā)生在什么地方。
原文：《 new mechanism of cavitation damage》
作者：you lung chen and jacob israelachvili
department of chemical and nuclear engineering and materials department, university of california, santa barbara, ca 93106.
譯者：李永安1 蔣玲林2 王水江3 蔡朋飛3 楊飛4
1.太原理工大學(xué)2.江蘇大學(xué)國家水泵及系統(tǒng)工程技術(shù)研究中心3.長沙三昌泵業(yè)有限公司4.柯邏斯泵業(yè)(上海)有限公司
來源：泵友圈
